Calcularea secțiunii transversale a producției în lumină. Secțiuni tipice și determinarea dimensiunilor secțiunii finale a lucrărilor de explorare minieră (lucrări orizontale)

1) Lățimea producției în lumina conform pașaportului „Proiectul Kryvbas”:

Vsv \u003d 750 + 1350 + 450 + 1350 + 1000 \u003d 4900 mm.

2) Lățimea de lucru în negru:

Vvch \u003d 4900 + 2 60 + 200 \u003d 5220 mm.

3) Înălțimea de curățare:

Нсв \u003d 1850 + \u003d 1850 + 1650 \u003d mm.

unde: \u003d B / 3 \u003d 1650

4) Înălțimea de lucru la negru:

Нвч \u003d Нсв + \u003d 3500 + 60 \u003d 3560 mm.

5) Sich producție în lumină

Sc \u003d Wsw (+ 0,26 Wsv) \u003d 4900 (1650 +0,29 4900) \u003d 14300 mm2 \u003d 14,3m2

6) Sichnoy cu negru:

Svch \u003d Vvch (+ 0,26 Vvch) \u003d 5,22 (1,65 + 0,26 5,22) \u003d 15,70 m2

7) Siguranța de a lucra la scufundare:

Spr \u003d Vvch (1,02 h 1,05) \u003d 15,70 1,05 \u003d 16,48 m2

Secțiunea transversală a minei proiectate

Principalele dimensiuni standard de producție:

1. Înălțimea de lucru în senin, Нсв. 2200mm.
2. Înălțimea grosieră de lucru, Нвч. 2230mm.
3. Lățimea de lucru în lumină, Vsv. 2200mm.
4. Lățime grosieră de lucru, Vvch, 2260mm.
5. Înălțimea bolții cutiei, hw 1450mm.
6. Grosimea suportului acoperișului, d0 30cm.
7. Grosimea suportului de perete, 30 cm.
8. O rază mare de curbură a bolții cutiei, ?? 1522mm.
9. O rază mică de curbură a bolții cutiei, ?? 576mm.
10. Suprafata transversala a deschiderilor, S,4 4.4 m2
11. Zonă transversală a lucrării în grosime, Svch 4,5 m2
12. Zona în secțiune a minei care lucrează în tunel, Spr 2,1 m2

Pentru lucrările de explorare orizontală, au fost stabilite două forme de secțiune transversală: trapezoidală (T) și dreptunghiulară cu boltă de casetă (PS). În fig. 9-10 arată secțiuni tipice ale lucrărilor mine de diferite forme.

Distingeți secțiunile transversale ale lucrărilor orizontale în senin, în scufundare și în aspru. Pătrat ușor (S CB) - aceasta este zona închisă între suportul de lucru și solul său, minus zona secțiunii transversale, care este ocupată de stratul de balast turnat pe solul de lucru (dacă există).

Zona de conducere (5 pr) - zona de lucru, astfel cum este obținută în procesul de realizare înainte de montarea suportului, așezarea șinei, dispozitivul stratului de balast și așezarea comunicațiilor inginerești (cabluri, aer, conducte de apă etc.). Zona aspră (S BH) - zona de lucru, care este obținută prin calcul (aria proiectată).

Excesul admisibil de suprafață din pătrunderea peste proiectare (în gros) este prezentat în tabel. 2.

masa 2

Fig. 9.1. Secțiunea tipică a lucrărilor trapezoidale cu căptușeală din lemn: a - livrarea racletei; b - livrarea transportorului rasei; - transportul manual al rocii; d - transport locomotiv al rocii; d - dezvoltarea pe două căi cu transport locomotiv

Fig. 10. Secțiunea tipică a lucrărilor cu căptușeală de beton monolitic cu tracțiune locomotivă de rocă: a - o singură cale; b - în două sensuri

Fig. 9.2. Secțiune tipică a lucrărilor cu formă de boltă dreptunghiulară fără fixare sau cu fixare de ancoră (beton pulverizat): a - livrarea racletei; b - livrarea transportorului rasei; - transportul manual al rocii; r - transportul locomotiv al rocilor; d - dezvoltarea pe două căi cu o locomotivă

transport

Astfel, zona transversală a lucrării

sau, pe de altă parte,

La fel de S B4 \u003d S CB + S Kр, apoi calculul zonei transversale a lucrării începe cu calculul în lumina, unde S Kp - secțiunea lucrării, ocupată de sprijin; K n - coeficientul de spargere a secțiunii (coeficientul secțiunii în exces - KIS).

Dimensiunile zonei transversale a lucrărilor orizontale în zonă liberă sunt determinate pe baza condițiilor de amplasare a echipamentelor de transport și a altor dispozitive, ținând cont de liberurile necesare, reglementate de regulile de siguranță.

În acest caz, este necesar să se ia în considerare următoarele cazuri posibile de excavare și calcularea secțiunii:

1. Dezvoltarea este trecută cu un dispozitiv de fixare, iar încărcătorul funcționează într-un tunel fix. În acest caz, calculul se efectuează în funcție de cele mai mari dimensiuni ale materialului rulant sau ale mașinii de încărcare.
2. Dezvoltarea se realizează cu fixare, dar suportul rămâne în spatele feței cu mai mult de 3 m. În acest caz, încărcătorul funcționează în partea de siguranță a lucrării.

Atunci când se calculează dimensiunile zonei transversale pentru cele mai mari dimensiuni ale materialului rulant, este necesar să se facă un calcul de verificare (Fig. 11):

Decriptarea datelor este prezentată mai jos (tabelul 5).

3. Dezvoltarea se realizează fără fixare. Apoi, dimensiunile secțiunii sunt calculate în funcție de cele mai mari dimensiuni ale echipamentului de tunelare sau a materialului rulant.

Principalele dimensiuni ale vehiculelor subterane sunt standardizate în scopul de a tasta secțiunile de lucru, structura echipamentului de sprijin și de tunelare.

Pentru lucrările trapezoidale, secțiunile standard au fost dezvoltate cu utilizarea de căptușeală solidă, căptușește în trepte, cu strângerea doar a acoperișului și cu strângerea acoperișului și a laturilor.

Secțiunile tipice ale lucrărilor cu bolți dreptunghiulare sunt prevăzute fără suport, cu ancoră, beton-spray și suport combinat.

Principalele dimensiuni ale secțiunilor tipice ale lucrărilor de mină de tip T și PS sunt prezentate în tabel. 3 și 4.

Tabelul 3

Principalele dimensiuni ale secțiunilor transversale ale lucrărilor trapezoidale (T)

Desemnare	Dimensiuni secțiune, mm		Desemnare	Dimensiuni secțiune, mm
Desemnare		Zona secțiunii transversale în senin, m 2	Desemnare		Zona secțiunii transversale în senin, m 2

Tabelul 4

Principalele dimensiuni ale secțiunilor de lucru sunt bolta dreptunghiulară

formulare (PS)

Desemnare	Dimensiuni secțiune, mm	Zona secțiunii transversale în senin, m 2
Desemnare		Zona secțiunii transversale în senin, m 2

Fig. 11. Scheme de condiții de funcționare ale mașinii de încărcare pe față: a - în spațiul de gaură de jos nesigurat; b - în spațiul fix al fundului

Formulele de calcul pentru determinarea dimensiunilor secțiunilor de lucru de tip T și PS sunt prezentate în tabel. 5, 6.

Tabelul 5

Formații trapezoidale

	Desemnare	Formule de calcul
Echipament de transport		Selectat din cataloage
Pasaj liber
De la sol la cap de șină		h \u003d hi + h p + 1/3 / g shp
Strat de balast (scara)
Antrenamente de la capul șinei		Sunt selectate
în partea de sus		în conformitate cu PB
Dezvoltare în lumina:
fără urmă
când razuie roci
în timpul livrării transportorului de rocă		h 4 \u003d h + hi
dacă există o cale ferată:
fără balast		h 4 \u003d h + bună
cu balast		h 4 \u003d h + L3-L2
Lucrări dure:
fără balast		hs \u003d h 4 + d + tI
cu balast		hs = h 4 + salut + d + tI
Echipament de transport		Din cataloage de echipamente
Trecere liberă la înălțime h		Selectat în conformitate cu PB
Culoar la nivelul echipamentelor de transport
Lumina la nivelul echipamentelor de transport:
la curățarea racletei		B \u003d B + 2m
o singura pista		B \u003d B + m + n
două sensuri		B \u003d 2B + c + t-n
Lucrări în lumina din partea de sus: fără șină de cale ferată		b \u003d b-2 (h-H) ctga
dacă există o pistă		B \u003d b- 2 (hi - H) ctga
Pe talpă:
fără urmă		bi \u003d b + 2 H ctga
în prezența unei piste fără strat de balast		Z\u003e 2 \u003d 6 + 2 (# + / ji) ctga
cu balast		Z\u003e 2 \u003d 6 + 2 (# + / ji) ctga

		Desemnare	Formule de calcul
	Lucrări dure:
	baza de sus		Bs \u003d b +2 (d+ t 2) sina
	baza de jos cu strat de balast	Ba	Ba \u003d Bs +2 hs ctga
	fără balast		Ba \u003d b 2 + 2 (d + t 2) sina
	Între echipamentele de transport		Selectat conform PB
	mananca si zidul meu		(t> 250 mm, din> 200 mm)
	Între materialul rulant
	Rack-uri, de sus din cherestea rotundă
			estimată

Distanța, mm	De la axa șinei (transportor) la axa de producție: o singură cale		k \u003d (u + n2 ) -Ы2
Distanța, mm	două sensuri		k \u003d s2 - (u + s2 )
	Secțiune transversală: în lumină		R\u003d B + 62 + 2L4 / sin a
			Pi \u003d Bs + Ba + 2 / r5 / sin a
	Secțiune transversală: în lumină		S CB \u003d /24(61 + b 2 ) l2
			S m = /25(63 + 6 4)/2

Tabelul 6

Lucrări cu formă de boltă dreptunghiulară

		Desemnare	Formule de calcul

	cu beton pulverizat, tijă și suporturi combinate		ho \u003d bl4
	cu căptușeală din beton		ho \u003d b / 2
	Dezvoltare în lumina:
	fara cale ferata:
	când razuie roci		h 4= h + ho
	la transportor		h 4 \u003d h + /?2 + ho
	în prezența unei piste: fără strat de balast		h 4 = h+ /?2 + ho
	cu balast		h 4= h + ho
	Dezvoltare aspră		hs= h+ bună + ho +1
	Pereți de lucru grosieri:
	când razuie roci
	cu strat de balast (scara)		el = h+ bună
	Echipament de transport		Selectat din cataloage
	Dezvoltare în lumina:
	o singura pista		b \u003d B+ m + n
	două sensuri		b \u003d 2B + c + m + n
	Dezvoltare aspră		bo \u003d b + 2t
	Arcul arc axial:
	la ho = N4		R \u003d 0,% 5b
	la ho= S3		R \u003d 0,6926
	Arcul lateral al arcului:
	la ho = Nah		r \u003d 0,1736
	la ho = Yb		r \u003d 0,262b
Perimetru transversal dezvoltare,
	la ho = N / A: fără balast		P \u003d 2he + 1,219
	cu balast la ho \u003d b / 3: fără balast		P \u003d 2h + 1,219 P \u003d 2he + 1,33 b
	cu balast		P \u003d 2h + 1,33 b

		Desemnare	Formule de calcul
Perimetru transversal dezvoltare,	Aproape: la ho \u003d Ы4la ho \u003d Ы3		/>1=26+1,190 />! = 2*6+1,33 bo
Zona în secțiune transversală a minei, m 2
	la ho = Nahla ho = S3		S CB \u003d b (h + 0,15b) S CB \u003d b (h + 0,2b)

	fără sprijin sau suport pentru tijă		S B4 \u003d b (h 6 + 0, n5b)
	cu beton pulverizat și căptușeală combinată cu căptușeală din beton dintr-o parte dreptunghiulară a lucrării		S B4 \u003d bo (h 6 + 0,15b)S B h \u003d S CB + S + S 2 + S3 S \u003d 2A 6 / [
	a boltit o parte din mină		S 2 = 0,157 (1 + Ao / 6) (6i 2-6 2)
	suport de suprafață	S3	Si \u003d 2/27 / + hg (t) -t)
Dimensiunile părții subsolului suportului			Aleasă în funcție de proprietățile și lățimea rocilor
			Aleasă în funcție de proprietățile și lățimea rocilor
	Înălțimea de tăiere		de lucru

Toate lucrările orizontale, de-a lungul cărora se realizează transportul de mărfuri, trebuie să aibă, pe secțiuni drepte, goluri între suportul sau echipamentul amplasat în mină, conducte și marginea cea mai proeminentă a gabaritului de material rulant de cel puțin 0,7 m (N\u003e 0,7) (pasaj gratuit pentru oameni), iar pe de altă parte - nu mai puțin de 0,25 m (T\u003e 0,25) cu structuri din lemn, metal și cadru din beton armat și căptușeală din beton și 0,2 m - cu beton monolit, piatră și beton armat.

Lățimea liberă a trecerii trebuie menținută la o înălțime de lucru de cel puțin 1,8 m (h = 1,8).

La lucrările cu livrare transportoare, lățimea de trecere liberă trebuie să fie de cel puțin 0,7 m; pe de altă parte - 0,4 m.

Distanța de la planul superior al benzii transportoare până la acoperișul superior sau mină este de cel puțin 0,5 m, iar pentru capete de întindere și antrenare - cel puțin 0,6 m.

Decalaj din între locomotive electrice opuse (cărucioare) de-a lungul marginii cele mai proeminente - nu mai puțin de 0,2 m (din \u003e 0,2 m).

În locurile de prindere și decuplare a căruciorului, distanța de la suport sau echipament și conducte situate în lucru până la marginea cea mai proeminentă a gabaritului de material rulant trebuie să fie de cel puțin 0,7 m pe ambele părți ale lucrării.

În cazul în care se deplasează cu locomotive electrice aeriene, înălțimea suspensiei sârmei electrice trebuie să fie de cel puțin 1,8 m față de capul șinei. La aterizare, încărcare și descărcare, la intersecția lucrărilor cu lucrările, unde există un fir de contact și de-a lungul căruia se deplasează oamenii, - cel puțin 2 m.

În curtea arborelui apropiat - în locurile în care oamenii se deplasează pe locul de aterizare - înălțimea suspensiei nu este mai mică de 2,2 m, în alte lucrări cu axul apropiat - cel puțin 2 m de capul șinei.

În șantierele cu arbori apropiați, pe principalele lucrări de transport, în arbori înclinați și în pantă atunci când utilizați cărucioare cu o capacitate de până la 2,2 m 3, trebuie utilizate șinele de tip R-24.

Șinele de mină în timpul transportului locomotiv, cu excepția lucrărilor cu solul învelit și cu o durată de serviciu mai mică de 2 ani, trebuie să fie așezate pe piatră zdrobită sau balast de pietriș din roci dure cu grosimea stratului sub traverse de cel puțin 90 mm.

Pentru lucrările de explorare orizontală, sunt stabilite două forme de secțiuni transversale: trapezoidală (T), dreptunghiulară cu bolta cu cutie (SS).

Distingeți secțiunile transversale ale lucrărilor orizontale în senin, în scufundare și în aspru. Zona limpede (5 SV) este zona cuprinsă între căptușeala lucrării și solul acesteia, minus zona secțiunii transversale, care este ocupată de stratul de balast turnat pe solul lucrării.

Zona aflată în scufundare (5 P |)) - zona de dezvoltare, pe care este obținută în procesul de realizare înainte de montarea suportului, amplasarea șinei de cale ferată și dispozitivul stratului de balast, așezarea comunicațiilor inginerești (cabluri, aer, conducte de apă etc.). Aria grosieră (5 8 H) - zona de lucru, care este obținută în calcul (zona proiectată).

Deoarece 5 VCh \u003d 5 SV + 5 kr, atunci calculul ariei secționale a lucrării începe cu calculul în lumină, unde 5 cr este secțiunea lucrării ocupată de suport; Кп „- coeficientul de spargere a secțiunii (coeficientul secțiunii în exces - CSI).

În acest caz, este necesar să se ia în considerare următoarele cazuri posibile de excavare și calcularea secțiunii:

1. Dezvoltarea se realizează cu fixare, iar utilajul de încărcare lucrează într-o lucrare fixă. În acest caz, calculul se efectuează în funcție de cele mai mari dimensiuni ale materialului rulant sau ale mașinii de încărcare.

2. Dezvoltarea se realizează cu fixare, dar suportul rămâne în spatele feței cu mai mult de 3 m. În acest caz, încărcătorul funcționează în partea de siguranță a lucrării.

Atunci când se calculează dimensiunile zonei transversale pentru cele mai mari dimensiuni ale materialului rulant, este necesar să se facă un calcul de verificare (Fig. 11):

t + B + n "\u003e al 2-lea +2*2+ t+ Înăuntru cu.+ p; H p +al 3-lea\u003e Az +<* + și-

Decriptarea datelor este prezentată mai jos.

3. Dezvoltarea se realizează fără fixare. Apoi mărim! secțiuni transversale calculate
sunt transportate de cele mai mari dimensiuni ale echipamentului de tunel sau mobil
compoziţie.

Principalele dimensiuni ale vehiculelor subterane sunt standardizate cu scopul de a tasta secțiunile de lucru, structura de sprijin și echipamentul de tunelare.

Pentru lucrări trapezoidale, secțiunile standard au fost dezvoltate cu utilizarea de căptușeală solidă, căptușeală eșalonată, cu doar strângerea acoperișului și cu strângerea acoperișului și a laturilor.

Secțiunile obișnuite ale lucrărilor cu bolți dreptunghiulare sunt prevăzute fără suport, cu ancoră, beton pulverizat și suport combinat

Presiunea rocii

Crearea de condiții sigure pentru funcționarea structurilor subterane este una dintre principalele sarcini de asigurare a stabilității lucrărilor miniere. Impactul tehnogen al mineritului asupra mediului geologic duce la noua sa stare. (Mediul geologic este înțeles aici ca fiind adevăratul spațiu fizic (geologic) din scoarța terestră, care se caracterizează printr-un anumit set de condiții geologice - un set de anumite proprietăți și procese).

Câmpurile de forță cantitative și calitative noi apar în jurul obiectului geologic-geologic ca parte a mediului geologic, care se manifestă la limita dintre o mină care lucrează și o masă de rocă, adică. în limitele nesemnificative ale masei de rocă din jurul minei.

Forțele care apar în masivul din jurul minei se numesc presiune de rocă. Presiunea rocilor în jurul funcționării este asociată cu redistribuirea tensiunilor în timpul conducerii acestora. Se manifestă ca fiind;

1) deplasarea elastică sau vâscoasă a rocilor fără distrugere;

2) colaps (local sau regulat) la slab, fracturat și

roci cu paturi fine;

3) distrugerea și deplasarea rocilor (în special, prăbușirea) sub influența limitării tensiunilor în masa rocilor pe întregul perimetru al secțiunii de lucru sau în secțiunile sale individuale;

4) extrudarea rocilor în lucrări datorită fluxului de plastic, în special din partea solului (umflarea rocilor).

Există următoarele tipuri de presiune de rocă:

1. Verticală - acționează vertical asupra căptușelii, a masei de umplere și este o consecință a presiunii masei rocilor suprapuse.

1. Lateral - este o parte a presiunii verticale și depinde de grosimea rocilor deasupra stratului de lucru sau dezvoltat, de caracteristicile inginerești-geologice ale rocilor.

3. Dinamic - apare la viteze mari de aplicare a încărcăturilor: explozie, explozie de rocă, prăbușire bruscă a rocilor de acoperiș etc.

4. Primar - presiunea rocilor în momentul săpăturii.

5. Stare de echilibru - presiunea rocilor după săpătură după ceva timp și care nu se schimbă pentru o perioadă lungă de funcționare.

6. Tranzitorie - presiunea care se schimbă în timp, datorită exploatării miniere, fluajului și relaxării la stres.

7. Static - presiunea rocilor, în care forțele inerțiale sunt absente sau foarte mici.

Complicarea condițiilor în care se desfășoară (construcția subterană) a lucrărilor de mină (adâncimi mari de dezvoltare, permafrost, seismicitate ridicată, fenomene neotectonice, accelerare și creștere a volumului impactului tehnogenic etc.), și nivelul de dezvoltare a științei a făcut posibilă crearea modernă, mai aproape de reală metode de calcul al presiunii rocilor.

A apărut o nouă direcție științifică - mecanica structurilor subterane. Acesta este un păianjen despre principiile și metodele de calcul a structurilor subterane pentru rezistență, rigiditate și stabilitate sub efecte statice (presiune de rocă, presiune a apelor subterane, schimbări de temperatură etc.) și dinamice (explozii, cutremure). Ea dezvoltă metode de calcul a structurilor de sprijin.

Mecanica structurilor subterane a apărut ca urmare a dezvoltării mecanicii rocilor, o știință care studiază proprietățile și tiparele schimbărilor în starea de stres a stresului rocilor din vecinătatea unei mine, precum și a tiparelor de interacțiune a rocilor cu sprijinul lucrărilor de mină pentru a crea metode rapide de control al presiunii rocilor. Mecanica structurilor subterane funcționează cu modele mecanice de interacțiune a căptușelii cu masa rocilor, ținând cont de starea geologică a rocilor din jurul minei și de schemele de calcul ale căptușelii.

Analiza modelelor mecanice și a schemelor de proiectare se realizează folosind metodele teoriei elasticității, plasticității și fluajului, teoria fracturii, hidrodinamicii, mecanicii structurale, rezistenței materialelor, mecanicii teoretice.

AGENȚIA DE PESCUIT FEDERAL

INSTITUȚIA EDUCATIVĂ DE STAT FEDERAL

EDUCATIE INALTA

„UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT MURMANSK”

Ramura apatitului

Departamentul de Minerit

EXECUTAREA MINERII

Instrucțiuni metodice pentru implementarea proiectului de curs

pentru studenții specialității

130400 "Minerit"

INSTRUCȚIUNI GENERALE ȘI METODOLOGICE

Proiectul cursului este etapa finală a studierii disciplinei „Desfășurarea lucrărilor miniere” și ar trebui să contribuie la consolidarea cunoștințelor teoretice din specialitate.

Scopul proiectului cursului este studierea problemelor tehnice, tehnologice și organizatorice ale conducerii minei proiectate.

La finalizarea lucrărilor de curs, problemele tehnice, tehnologice și organizatorice ale conducerii minei proiectate trebuie elaborate, iar deciziile luate trebuie să asigure siguranța muncii.

Când lucrați la o lucrare de termen, este necesar să folosiți literatură educațională, reguli uniforme de siguranță pentru operațiunile miniere (EPB), precum și materiale din reviste științifice interne și străine.

Nota explicativă a termenului de hârtie trebuie să conțină toate calculele și justificările necesare pentru deciziile luate, schițe și diagrame (schema de ventilație, secțiuni de proiectare și tunelare, dispunerea găurilor, proiectarea taxelor, programul de organizare a lucrărilor).

Secvența de prezentare a materialului în nota explicativă ar trebui să respecte instrucțiunile metodologice.

1. CONDIȚII DE EXTRACȚIE

Condițiile de lucru sunt înțelese ca datele hidrogeologice și condițiile tehnice miniere în care se va efectua lucrarea. Această secțiune ar trebui să descrie, dacă nu sunt specificate, proprietățile fizice și mecanice ale rocilor în ceea ce privește stabilitatea, rezistența, condițiile de apariție și fluxul de apă în funcționare în timpul implementării sale.

2. METODE DE PASAJ ȘI MECANIZAREA LUCRĂRILOR

Metoda de tunelare utilizată ar trebui să fie cea mai rațională din punct de vedere al siguranței muncii și mecanizarea proceselor de producție.

La alegerea unei metode de tunelare și a mijloacelor de mecanizare a lucrărilor, este de preferat să se utilizeze complexe de echipamente, care asigură într-o măsură mai mare mecanizarea proceselor ciclului de tunelare a lucrărilor.

3. DETERMINAREA DIMENSIUNII SECȚIUNII CRUZE A EXTRACTULUI ȘI CALCULAREA CRANCULUI.

Calcularea suportului.

Sarcina pe suport menționată la 1 m 2 a lucrării, cu o zonă perturbată uniform distribuită, este determinată de formula:

Kgf / m2 (3,29)

unde: ρ – greutatea volumetrică a rocii, kg / m 3;

sunt n - dimensiunea zonei perturbate, m.

Mărimea zonei încălcate este determinată de formulele:

a) pentru lucrări în afara zonei de influență a lucrărilor de curățare:

b) pentru lucrări de intrare și livrare:

unde: ACEASTA Intensitatea sistemului ușor de blocuri mici de fisuri, buc / m. alerga. (Tabelul 1);

K C - coeficientul stării de producție (luat egal cu 1).

tabelul 1

masa 2

Tabelul 3

Adeziunea specifică a unei tije la beton și a unei coloane de beton la o rocă, kgf / cm2

Indicatori de forță	Denumirea materialului	Fixarea mortarului pe ciment M-400 la vârsta de 28 de zile. cu compoziția amestecului C: P	Mortar pe ciment de alumină M-400 în vârstă
3 zile cu compoziția amestecului C: P	12 ore la C: P
1:1	1:2	1:3	1:1	1:2	1:3	1:1
	Oțel periodic
Oțel rotund neted
	Post de beton cu minereu de apatit
Post de beton cu minereu oxidat
Post de beton cu roci goale situate în lateral

Distanța dintre tije cu o grilă pătrată a locației lor este luată din condițiile pentru prevenirea stratificării și prăbușirii rocilor sub influența propriei greutăți în straturile fixe conform formulei:

, m (3,40)

unde: K zap - factor de securitate;

m la- coeficientul de condiții de funcționare al suportului tijei (1 - pentru tije cu pretensionare; 2 - pentru tije fără tensiune prealabilă).

Tabelul 4.1

Tabelul 4.2

Caracteristică explozivă

Nume BB	Densitatea explozivă în cartușe, g / cm3	Eficiență, cm 3	Viteza de detonare, km / s	Tip de ambalaj
BB, utilizate pe fețe care nu sunt periculoase pentru gaz sau praf
Amonit 6GV	1,0–1,2	360–380	3,6–4,8	Chucks cu diametrul de 32, 60, 90 mm
Amonal-200	0,95–1,1	400–430	4.2–4,6	Cartușe cu diametrul de 32mm
Ammonal M-10	0,95–1,2		4,2–4,6	De asemenea
Stâncă ammonală nr. 3	1,0–1,1	450–470	4,2–4,6	Chucks cu diametrul de 45, 60, 90 mm
1 Amiral stancos nr	1,43–1,58	450–480	6,0–6,5	Cartușe cu un diametru de 36, 45, 60, 90 mm
Detonit M	0,92–1,2	450–500	40–60	Cartușe cu diametrul de 28, 32, 36 mm
BB, utilizat în fețe periculoase cu gaz sau praf
Amonit AP-5ZhV	1,0–1,15	320–330	3,6–4,6	Cartușe cu un diametru de 36 mm
Amonit T-19	1,05–1,2	267–280	3,6–4,3	De asemenea
Amonit PZhV-20	1,05–1,2	265–280	3,5–4,0	De asemenea

În practica lucrărilor de tunelare, cea mai răspândită este sablarea electrică folosind detonatoare electrice cu acțiuni instantanee, cu întârziere scurtă și cu întârziere, precum și sisteme de sablare neelectrice (Nonel, SINV etc.).

Tabelul 4.3

Valorile K zsh pentru lucrările orizontale

Diametrul găurii.Diametrul găurilor este determinat pe baza diametrului cartușelor explozive și a distanței necesare între peretele găurii și cartușele explozivului, ceea ce face posibilă trimiterea cartușelor explozive în orificiu fără efort. Cuțitele și bucățile se uzează în timpul găuririi și ascuțirii, ca urmare a cărei diametru scade. Prin urmare, diametrul inițial al incisivilor și coroanelor este utilizat puțin mai mare decât este necesar și este de 41 - 43 mm pentru cartușele explozive cu un diametru de 36 - 37 mm și 51 - 53 pentru cartușele explozive cu un diametru de 44 - 45 mm. Diametrul găurii de foraj trebuie să fie de 5–6 mm atunci când cartușul de ardere este localizat mai întâi de la gura de foraj și de 7–8 mm atunci când cartușul de ardere nu este primul din gura de foraj.

O creștere a diametrului găurilor duce la o creștere a încărcăturii explozive plasate în ele și, în consecință, numărul de găuri scade. În același timp, o creștere a diametrului forajelor duce la deteriorarea delimitării unei mine de lucru, distrugerea excesivă a rocii în afara conturului de proiectare și, de asemenea, afectează negativ rata de foraj - viteza de foraj scade.

Odată cu creșterea diametrului încărcăturii în gol, pe conturul de lucru, zona de distrugere a masivului crește și, prin urmare, stabilitatea rocilor scade. Prin urmare, cu o scădere a secțiunii transversale a minei, este mai convenabil să folosiți foraje cu diametru mic. Odată cu scăderea secțiunii de mină și creșterea durității rocii, diametrul găurilor și sarcinilor, toate celelalte fiind egale, ar trebui să scadă. Deoarece explozibilii (detoniți) produși în momentul de față sunt capabili să detoneze la viteză mare în cartușe cu diametru mic (20-22 mm), este evidentă posibilitatea de a folosi găuri de foraj cu un diametru redus. Și atunci când folosiți explozibili cu o viteză de detonare scăzută de tipul amonitului, este recomandat să așezați cartușele cu diametrul de 32 - 40 mm în găurile de foraj.

Adâncimea forajului. Adâncimea forajelor este un parametru al operațiunilor de tunelare, care determină volumul operațiilor de bază în ciclul de tunelare și viteza de excavare.

La alegerea adâncimii găurilor de foraj, se iau în considerare zona și forma găurii de jos, proprietățile rocilor explozate, operabilitatea explozivilor folosiți, tipul de echipament de foraj, mișcarea necesară a găurii de jos pentru explozie etc. un număr întreg de cicluri de conducere.

Cu o adâncime mică (1 - 1,5 m) a găurii, timpul lucrărilor auxiliare menționate la 1 m de mișcare a găurilor de fund crește (ventilație, operații pregătitoare și finale la găurirea găurilor și încărcarea rocii, încărcarea și explozia explozivilor etc.).

Cu o adâncime mare de 3,5 - 4,5 m), viteza de foraj scade și, în final, durata relativă de 1 m de excavare crește.

În plus, atunci când alegeți adâncimea găurii, trebuie să se țină cont de faptul că, atunci când sablați la adâncimi mari de pe suprafața pământului, unde rocile distruse sunt comprimate din toate părțile prin presiunea rocii, efectul distructiv al exploziei este redus semnificativ.

Adâncimea găurilor este determinată în funcție de viteza tehnică de penetrare specificată, numărul și productivitatea echipamentului minier sau în funcție de ratele de producție.

Cunoscând ROP setat, puteți calcula adâncimea găurii:

unde: ν - rata stabilită de penetrare, m / lună;

t c - durata ciclului, h;

n cu - numărul de zile lucrătoare într-o lună;

n h - numărul de ore de lucru pe zi;

η este rata de utilizare a forajului (BWR).

Factorul de utilizare a forajului Rata de utilizare a găurilor este raportul dintre adâncimea găurii utilizate și adâncimea inițială. Atunci când încărcăturile explozive explodează în foraje, roca nu se desparte până la întreaga adâncime a forajului, o parte din foraj nu este folosită în profunzime și rămâne în masa păstăii, care este de obicei numită sticlă.

Pentru a determina CIP pentru întregul set de găuri, este necesar să se măsoare adâncimea tuturor găurilor și să se determine adâncimea medie a găurii. După explozia încărcărilor, este necesar să se măsoare adâncimea tuturor ochelarilor și să se determine adâncimea medie a paharului, în funcție de care se poate găsi valoarea medie a ICF. Prin urmare, pentru a determina valoarea medie a KIP, este necesar să se împartă mișcarea medie a găurii de fund în adâncimea medie a găurii.

unde: l s - lungimea încărcăturii găurii;

l w - adâncimea forajului.

Dacă este specificat un avans al orificiului de jos pe ciclu, atunci adâncimea medie a găurii de foraj poate fi determinată prin împărțirea avansului găurilor de fund pe ciclu la valoarea medie KIR.

Valoarea ICF depinde de rezistența, fracturarea și stratificarea rocilor stropite, zona feței, numărul de suprafețe deschise din masa de rocă suprapusă, operativitatea explozivilor, adâncimea găurilor, calitatea găurilor de sablare, succesiunea sarcinilor de sablare și alți factori. Odată cu determinarea corectă a tuturor parametrilor, implementarea strictă a tehnologiei operațiunilor de sablare, valoarea KISH ar trebui să fie cel puțin următoarele valori.

Tabelul 4.4.

Tabelul 4.5

Valorile numerice ale γ

 cc, kg / m 3
, unități	1.843	1.892	1.940	1.987	2.033	2.125	2.214	2.301

 cv - greutatea volumetrică a explozivilor în sarcină, kg / m 3

Distanța dintre taxele de contur este determinată de formula (m):

(4.6)

unde: K 0 - un coeficient numeric care ține cont de interacțiunea dintre contururile învecinate și pierderile de energie pentru extinderea produselor de detonare în volumul găurii, unităților;

L zk - lungimea tulpinii găurilor de contur (determinate conform tabelului), m;

L la- lungimea găurilor de contur, m.

Tabelul 4.6

Valoarea coeficientului numeric K 0

Tabelul 4.7

Lungime redusă a încărcăturii buclei L zk / S exp

Coeficient	Densitatea liniară a încărcării forajului contur P la, kg / m
cetăți de stâncă	0.4	0.5	0.6
4-6	0.110-0.097	0.121-0.110	0.129-0.119
7-9	0.092-0.082	0.106-0.097	0.115-0.108
10-14	0.077-0.061	0.093-0.079	0.105-0.092
15-18	0.057-0.046	0.076-0.067	0.089-0.081
19-20	0.042-0.039	0.064-0.061	0.079-0.076

Raportul de abordare a găurilor de contur este determinat de formula:

(4.7)

Cand Secole  \u003d 900 - 1100 kg / m 3 această formulă poate fi utilizată în următoarea formă:

(4.8)

În consecință, linia cu cea mai mică rezistență a găurilor de contur este determinată de formula (m):

Numărul de găuri de contur este determinat de formula (buc.):

(4.10)

unde: P - perimetrul complet al feței de lucru, m;

ÎN - lățimea de lucru la nivelul solului, m

Zona părții feței care se încadrează pe rândul conturului este (m 2):

(4.11)

Pentru a îmbunătăți calitatea prelucrării rocii la nivelul părților de capăt ale găurilor de contur din partea inferioară a acesteia, ar trebui să se plaseze o sarcină suplimentară cu o greutate egală cu (kg):

Cantitatea de explozibili pe contur este determinată de formula (kg):

Când conturarea preliminară consumul specific de explozibili este determinat ținând cont de profunzimea muncii H(m) după formula (kg / m 3):

(4.14)

Trebuie avut în vedere faptul că, odată cu scăderea adâncimii muncii, valoarea q la nu trebuie să fie mai mică decât valoarea determinată prin formula (4.3).

Distanța dintre găurile de contur este calculată conform formulei (4.6), în timp ce valoarea L zk determinat de tabel (4.8).

Tabelul 4.8

Lungimea redusă a sarcinilor de buclă cu delimitarea preliminară a producției

Coef-nt	Adâncimea muncii H, m
cetăți	mai puțin de 100	100-200	200-400	400-600
roci, f	Densitatea liniară a forajului de foraj contur Р к, kg / m
	0.4	0.5	0.6	0.4	0.5	0.6	0.4	0.5	0.6	0.4	0.5	0.6
4-6	0.109	0.120	0.128	0.120	0.130	0.137	0.132	0.139	0.145	0.142	0.148	0.152
7-9	0.093	0.106	0.116	0.106	0.117	0.125	0.118	0.128	0.135	0.130	0.138	0.144
10-14	0.074	0.091	0.103	0.089	0.103	0.113	0.104	0.115	0.124	0.118	0.127	0.135
15-18	0.057	0.077	0.090	0.073	0.090	0.101	0.089	0.103	0.113	0.105	0.117	0.125
19-20	0.046	0.067	0.082	0.062	0.081	0.093	0.080	0.096	0.106	0.097	0.110	0.119

Greutatea încărcării suplimentare din gaura de jos a găurilor de contur este determinată de formula (kg):

Numărul de găuri de contur N la și consumul exploziv pentru delimitare Q să calculate după formule (4.10) și (4.13)

După determinarea parametrilor de sablare a conturului, se procedează la calcularea parametrilor de încărcare și amplasare a găurilor tăiate și a ciocanului. Baza pentru calcul este valoarea consumului specific de explozibili pentru strivirea rocii în volumul forat.

În timpul delimitării ulterioare, miezul feței este rupt în condițiile stării de stres a masei de rocă înconjurătoare, ceea ce duce la necesitatea creșterii consumului de energie pentru strivirea rocii în masa găurită. În acest caz, mai întâi, trebuie să determinați valoarea caracteristică a lungimii găurilor de foraj, ținând cont de gradul de astfel de influență (m):

(4.16)

În funcție de lungimea reală a găurilor de apărare L otb, care, de regulă, este determinată de organizarea muncii și de capacitățile echipamentului de foraj, valoarea consumului specific de explozibili pentru zdrobire este calculată după formulele (kg / m 3):

Cand L off  L  :

(4.17)

Cand L off  L :

(4.18)

unde: e c- factorul de conversie, ținând cont de tipul și densitatea explozivului utilizat.

Tabelul 4.9

Valoarea coeficienților e cc

În timpul delimitării prealabile a lucrării, spargerea volumului de rocă principală se realizează în condiții de descărcare parțială, ceea ce permite lungimea găurilor de cric L off  L  reduce consumul specific de explozibili la valoarea determinată de formula (4.17)

După determinarea consumului specific de explozibili, se calculează parametrii de amplasare a găurilor într-o tăietură dreaptă. Valoarea consumului specific de explozibili în tăietură este determinată luând în considerare eficiența generală de rupere a rocii pe fața de lucru:

(4.19)

unde: N bp - numărul de găuri tăiate, unități;

R vr - densitatea liniară a încărcării lor, kg / m;

L vr- lungimea găurilor tăiate, m;

L zb - lungimea tulpinii, m.

Valoare absolută L zb determinată de tabelele de mai jos, urmată de împărțirea cu Secole, ceea ce face posibilă luarea în considerare a tipului de explozibil utilizat.

Tabelul 4.10

odată cu delimitarea ulterioară a minei

Coeficient	Adâncimea muncii H, m
cetăți		100 - 200	200 - 400	400 - 600
rase
4-6	0.145	0.151	0.156	0.162
7-9	0.137	0.143	0.149	0.156
10-14	0.128	0.135	0.142	0.149
15-18	0.119	0.127	0.135	0.143
19-20	0.113	0.122	0.130	0.139

Tabelul 4.11

Lungime redusă de tamponare a bumpholes în timpul delimitării preliminare a unei mine

Coeficientul de duritate al rocilor	L zb / S exp
4-6	0.145-0.139
7-9	0.136-0.131
10-14	0.129-0.121
15-18	0.119-0.113
19-20	0.111-0.110

Zona de tăiere este determinată de formula (m 2):

(4.20)

Cantitatea de explozibili tăiați este determinată de formula (kg)

(4.21)

Întrucât în \u200b\u200btăieturile drepte, zdrobirea rocilor se realizează în condiții de o suprafață liberă, pentru a facilita operarea sarcinilor tăiate, este recomandabil să folosiți unul sau mai multe puțuri de compensare, al căror diametru minim este determinat de formula (m):

(4.22)

Unde: W min - distanța de la puț până la cea mai apropiată gaură de tăiere, care lucrează la acest puț, m;

d shp - diametrul găurii tăiate, m.

Cunoscând aria tăierii și luând forma secțiunii transversale sub forma unei sau altei figuri geometrice plane, este posibil să se determine dimensiunile secțiunii transversale tăiate și parametrii de amplasare a găurilor tăiate (Fig. 4.3):

Pătrat:

Fantă:

(4.27)

(4.28)

Fig 4.3 Exemple de găuri de găurit în tăieturi drepte.

După calcularea parametrilor tăierii, se procedează la calcularea parametrilor de așchiere.

Numărul total de găuri de apărare (inclusiv găurile solului) este determinat de formule (buc.):

În timpul conturării ulterioare:

(4.30)

Când conturarea preliminară:

(4.31)

unde: R otb- densitatea liniară a orificiilor de încărcare, kg / m;

e off, e to- factorii de conversie, respectiv, pentru încărcături de buclă și buclă.

Distanța dintre găurile solului se calculează după formula (m):

(4.32)

Linia cu cea mai mică rezistență a găurilor de sol este determinată de formula (m):

(4.33)

Numărul de găuri de sol și suprafața părții feței care se încadrează pe aceste găuri este determinat de formulele:

Numărul de găuri destinate direct distrugerii miezului de rocă este determinat de formula (buc.):

(4.35)

Mărimea aproximativă a grilei pentru găurirea găurilor de apărare este determinată de formula (m):

(4.36)

La delimitarea preliminară a dezvoltării S la = 0.

Cantitatea de explozibili pentru spargerea rocii în zona nucleului și a solului este determinată de formula (kg):

Pe baza calculelor și a dispunerii găurilor, se întocmește un tabel sumar al parametrilor de sablare în funcție de formă.

Tabelul parametrilor de foraj și sablare

Fig. 4.4 Dispunerea orificiilor

a - model de gaură; b - proiectarea taxei; 1 - cartuș exploziv;
2 - detonator electric.

După calcularea tuturor parametrilor complexului de foraj și sablare, se întocmește un certificat de operații de foraj și sablare.

Pașaportul trebuie să conțină o dispunere a găurilor (în trei proiecții), să indice numărul și diametrul găurilor, adâncimea și unghiurile de înclinare, numărul seriilor de sablare, secvența de sablare, cantitatea de încărcături în găuri, consumul total și specific de explozibili, consumul de detonatoare, lungimea interiorului înlăturarea fiecărei găuri și cantitatea totală de material de stingere pentru toate găurile, precum și timpul de ventilație al găurii.

Pentru a clarifica partea textuală a acestei secțiuni, nota trebuie să prezinte diagramele corespunzătoare (aspectul găurilor, proiectarea încărcăturii în gaură, diagrama tăiată, diagrama de conectare a detonatoarelor din rețeaua explozivă).

Calculul rețelei de explozie electrică.

Cu explozia electrică a sarcinilor, este posibilă utilizarea tuturor circuitelor cunoscute pentru conectarea rezistențelor într-un circuit. Alegerea schemei de conectare EM depinde de numărul de EM explozate și de uniformitatea caracteristicilor lor. Când se utilizează dispozitive electrice explozive, se determină rezistența rețelei explozive, iar rezultatul obținut este comparat cu valoarea limită a rezistenței circuitului indicat în pașaportul instrumentului. Când se utilizează linii de putere și iluminare, se determină rezistența circuitului exploziv, apoi se calculează cantitatea de curent care trece printr-un EM separat și această valoare este comparată cu valoarea garantată a curentului pentru o explozie fără probleme. Pentru curentul garantat, este acceptat - pentru 100 ED egal cu 1,0 A, iar când se detonează ED în grupuri mari (până la 300 de bucăți) 1,3 A și nu mai puțin de 2,5 A atunci când se detonează cu curent alternativ.

La conectarea în serie, capetele firelor ED vecine sunt conectate în serie, iar firele extreme ale primului și ultimei ED sunt conectate la firele principale care merg la sursa curentă.

Rezistența totală a circuitului exploziv atunci când ED este conectat în serie este determinată de formula:

, Ohm (4.38)

unde: R 1 - rezistența cablului principal din secțiunea de la dispozitivul exploziv la bornele circuitului exploziv de pe fața de lucru, Ohm;

R 2 - rezistența cablurilor suplimentare de montare care leagă firele terminale ale ED unul cu celălalt și cu firul principal, Ohm;

n 1 - numărul ED conectat în serie, buc;

R 3 - rezistența unui ED cu fire terminale, Ohm.

Rezistența cablurilor este determinată de formula:

unde: ρ - rezistența specifică a materialului conductor, (Ohm * mm 2) / m;

l - lungimea conductorului, m;

S - secțiunea conductorului, mm 2.

La efectuarea operațiunilor de sablare, firele de marcă VP pentru operații de sablare industrială cu conductoare de cupru în izolație de polietilenă sunt utilizate ca fire de conectare și pentru așezarea liniilor temporare de sablare. Firul este produs de VP1 cu un singur nucleu și VP2x0.7 cu două nuclee.

Pentru așezarea liniilor explozive permanente, sunt prevăzute cabluri ale mărcii NGShM. Conductoarele sunt realizate din sârmă de cupru. Izolația conductoarelor cu curent este realizată din polietilenă auto-stingătoare.

În cazuri excepționale, de comun acord cu autoritățile Gosgortekhnadzor, sârmele ²2x0,7 pot fi utilizate ca linii explozive permanente

Masa. 4.12

Masa. 4.13

Tabelul 4.14

Găuri de foraj

Forajul găurilor de foraj se realizează cu burghie de mână, burghie de piatră, platforme de foraj.

Burghie - utilizat pentru găurirea unor găuri de până la 3 m adâncime în rocă cu f  6. Perforarea se realizează direct de la mâini sau de la dispozitivele de susținere a luminii (SER-19M, ER14D-2M, ER18D-2M, ERP18D-2M). Perforatoarele cu miez electric sunt utilizate la găurirea în rocă cu f  10 (SEC-1, EBK, EBG, EBGP-1).

unde: n- numărul de mașini de găurit;

k n - factorul de fiabilitate al mașinii (0,9);

k 0 - coeficientul de funcționare simultană a mașinilor (0,8 - 0,9).

Numărul de mașini de găurit este determinat pe baza a 4-5 m 2 din suprafața găului de fund pentru fiecare mașină de găurit.

perforantele - utilizat pentru găurirea forajelor în roci cu f 5 (PP36V, PP54V, PP54VB, PP63V, PK-3, PK-9, PK-50).

Performanța de foraj este determinată de formula (m / h):

(4.45)

unde: k d- coeficient în funcție de diametrul forajului (0,7 - 0,72 la d w \u003d 45 mm; 1 la d w \u003d 32 - 36 mm);

k p- coeficient care ține cont de tipul de perforator (1.1 pentru PP63V, PP54; 1 pentru PP36V);

și- coeficient luând în considerare modificarea vitezei de foraj în diferite roci (0,02 la f \u003d 5-10; 0,3 la f \u003d 10-16).

Instalații de foraj... Forajul forajelor se realizează prin platforme de foraj sau echipamente de foraj montate pe mașini de încărcare.

Alegerea unei platforme de foraj pentru găuri într-o deschidere orizontală se face ținând cont de următorii factori:

Tipul mașinii de găurit trebuie să corespundă durității rocilor din fața găurită;

Dimensiunile zonei de foraj trebuie să fie mai mari sau egale cu înălțimea și lățimea orificiului de forat;

Lungimea maximă a găurilor găurite în conformitate cu caracteristicile tehnice ale mașinii de găurit (instalație) trebuie să fie coordonată cu lungimea maximă a găurilor (în conformitate cu pașaportul de foraj și de foraj);

Lățimea platformei de foraj nu trebuie să fie mai mare decât vehiculele utilizate.

Performanța de foraj este determinată de formula (m / h):

(4.46)

unde: n - numărul de mașini de găurit pe platformă, buc;

k 0 - coeficient de simultaneitate în funcționarea mașinii (0,9 - 1);

k n - factorul de fiabilitate a unității (0,8 - 0,9);

t - durata lucrărilor auxiliare (1 - 1,4 min / m);

v m - ROP (m / min).

Tabelul 4.5

Viteza de foraj

Durata găurilor de foraj (h):

unde: t p- lucrări pregătitoare și finale (0,5-0,7 ore).

Proiectare de ventilație.

Proiectarea ventilației lucrărilor subterane se realizează în următoarea secvență:

1. Metoda de ventilație este selectată;

2. Se selectează o conductă și se determină caracteristicile sale aerodinamice;

3. Se calculează cantitatea de aer necesară ventilării lucrărilor;

4. Un ventilator local de ventilație este selectat.

Amplasarea instalației ventilatorului local de ventilare (VMP) și direcția conductei de ventilație este prezentată în „Certificatul de ventilație”. Pașaportul indică, de asemenea, numărul de VMP, tipul acestora, diametrul conductei de ventilație, direcția jeturilor de ventilație proaspete și ieșite și zonele de securitate.

Metode de ventilație.

Lucrările sunt ventilate prin injecție, aspirație sau metode combinate.

Prin metoda de injecție, aerul proaspăt curge prin conducte către fund, iar aerul poluat este îndepărtat de-a lungul minei. Avantajul principal al acestei metode este ventilația eficientă a spațiului găului de fund cu un decalaj semnificativ de conducte de ventilație din partea inferioară a găului de fund. În acest caz, este posibilă utilizarea conductelor flexibile. Cu toate acestea, datorită faptului că gazele sunt îndepărtate de-a lungul întregii secțiuni și de-a lungul lungimii minei, acesta este gazat, ceea ce duce la necesitatea instalării ventilatoarelor cu o productivitate și presiune mai mari și să se ducă conducte de aer cu conducte cu diametru mai mare. Această metodă este cea mai răspândită.

Prin metoda de aspirație, gazele otrăvitoare nu se răspândesc prin mină, ci sunt aspirate prin conductă, iar aerul proaspăt intră în spațiul din fundul de-a lungul minei. Principalul avantaj al acestei metode este faptul că, cu o distanță suficient de mică de capătul conductei de foraj, care nu depășește zona de aspirație, forajul este ventilat mult mai repede decât cu alte metode, iar partea principală a forajului nu este gazată. Această metodă poate fi utilizată pentru a ventila funcționarea atunci când principalele surse de emisii de pericol de producție sunt concentrate în zona găurilor de fund. Metoda de tracțiune nu poate fi utilizată atunci când conduceți lucrările prin roci portante de gaz, atunci când un material rulant cu motoare cu combustie internă operează în ele sau cu alte surse de emisii periculoase, dispersate de-a lungul întregii mine.

Metoda combinată implică utilizarea a două ventilatoare, dintre care unul funcționează pentru evacuare, iar celălalt, instalat lângă față, pentru injectare. Această metodă de ventilație combină avantajele metodelor de presiune și aspirație. În ceea ce privește timpul de aer, această metodă este cea mai eficientă. Dezavantajele acestei metode sunt obstrucția producției cu echipamente de ventilație.

Fig. 5.1 Scheme de ventilație pentru lucrări blind.

a - injecție; b - aspirație.

1 - ventilator; 2 - conductă.

Tabelul 5.1

Valoarea coeficientului R 100

Diametrul conductei,	Metal	Tip M	Textual
m
0.3	990.0	1284.0	481.0
0.4	228.0	305.0	108.0
0.5	72.8	100.0	33.0
0.6	25.0	40.1	12.5
0.7	11.6	28.2	5.0
0.8	5.8	9.3	2.5
0.9	3.0	5.1	1.3
1.0	1.6	3.0	0.8

Tragere aerodinamică a conductei. Presiunea creată de ventilator în timpul funcționării sale pe conducta de ventilație este cheltuită pentru depășirea rezistenței la frecare și a rezistențelor locale, precum și asupra presiunii de mare viteză atunci când aerul iese din conductă sau când intră în acesta, în timpul ventilației de aspirație.

Rezistența la frecare aerodinamică a conductei este determinată de formula:

, N * s 2 / m 8 (5.2)

Rezistențele locale ale conductelor de ventilație sunt de obicei create de coate, tee, ramuri și alte părți în formă de conducte. Valorile rezistenței locale sunt prezentate mai jos.

Tabelul 5.2

Rezistență (N * s 2 / m 8

Forma secțiunii transversale a unei miniere orizontale depinde în principal de tipul de suport al rocilor utilizat pentru a proteja lucrările împotriva distrugerii sub presiunea rocilor înconjurătoare și pentru a menține zona transversală necesară pe întreaga perioadă a lucrărilor de explorare. La efectuarea lucrărilor, li se oferă o formă de secțiune trapezoidală sau dreptunghiulară. Forma trapezoidală este utilizată cu căptușeala de lemn și prezența unei presiuni ușoare din rocile înconjurătoare. Forma dreptunghiulară se folosește pentru beton monolit, beton pulverizat, ancoră și căptușire combinată (ancorare cu beton pulverizat) și în lucrări care nu au căptușeală (cu roci stabile stabile).
Există zone în secțiune transversală în senin, în aspru și în pătrundere. Zona de secțiune transversală din poiană este determinată de dimensiunile săpăturii către suport, cu excepția suprafețelor ocupate de stratul de balast al șinei de cale ferată și de scara cărării. Zona de secțiune grosieră este zona proiectată (în penetrare). Suprafața reală a excavației în exercițiul de conducere este puțin mai mare decât zona secțiunii transversale în zona brută. În timpul deplasării, este necesar să se observe că zona secțiunii transversale a săpăturii corespunde „Standardelor pentru excesul secțiunilor transversale ale lucrărilor de explorare minieră din acționare, în comparație cu secțiunile brute în timpul efectuării explorării geologice”. În funcție de duritatea rocilor, este permisă o creștere a zonei secționale în grosime cu un factor de 1,04-1,12. O valoare mare a coeficientului corespunde unei zone în secțiune de 4 m2 în roca tare.
Mărimea secțiunii transversale din senin depinde de scopul minei și este determinată de dimensiunile materialului rulant și de numărul de șine, lățimea transportorului, racleta sau vehiculul de încărcare și de transport, ținând cont de spațiile necesare între aceste mașini și suport, care sunt reglementate de regulile de siguranță. Distanța dintre materialul rulant și suportul pe secțiuni lungi ale minei care lucrează cu transport feroviar nu este mai mică de 200 mm pentru beton monolitic, ancoră și suport pentru beton pulverizat și nu mai puțin de 250 mm pentru alte tipuri de suport - metal flexibil și lemn. Dacă rularea cărucioarelor de-a lungul dezvoltării se realizează manual, atunci cu toate tipurile de suport, acest decalaj este de 200 mm.

Ar putea fi util să citiți: